19.Тормозная камера.
18.Клапан ограничения давления.
Контур II привода рабочих тормозных систем задней тележки.
15.Кран слива конденсата.
16.Двухсекционый тормозной кран.
D.Клапан контрольного вывода.
25.Автоматический регулятор тормозных сил.
21.Тормозные камеры.
26.клапан управления тормозными системами прицепа.
Контур III привода запасной и стояночных тормозных систем комбинированный привод тормозных систем прицепа.
4.Двойной защитный клапан
13. Ресивер
В,Е Клапан контрольного вывода
9. Тормозной кран стояночной системы
23. Перепускной клапан двухмагистральный
24. Ускорительный клапан
21. Тормозные камеры
22. Выключатель сигнализатора ст. торм. системы
27. Защитный клапан
28. Разобщительный клапан
29. Клапан управления торм. системы однопроводной
31.,32. Соединительные головки торм. систем прицепа
Контур IV привода вспомогательной системы тормозной и др. потребителей
6. Пневмоцилиндр привода рычага остонова двигателя
7. Цилиндры привода заслонок газовых торм. мех – ма
8. Пневмокран
17. Пневмоэликтрический выключатель эл.магн. клапана
10. Кран аварийного растормаживания.
Задача № 5.
Руководствуясь П.Д.Д., параметры в соответствии с ГОСТ 25478-82, нарушение герметичности пневматического тормозного привода вызывает падение давления воздуха при неработающем компрессоре на 0,05 МПа (0,5 кг/см²) за 30мин., при свободном положении органов управления тормозной системой, или за 15 мин., при включённых органах управления.
Рассмотрим один из контуров:
Примем объём суммарный за V= 40л., давление в системе р = 7 МПа
При падении давления
40л – 7 МПа
ð Х = 39,4 л
Х – 6,9 МПа
Отсюда расход воздуха через отверстие
Дотв = 0,6л/ч
2
Q = µ Sотв ‾‾‾‾ *
где S – площадь отверстия,
Q
Sотв = ‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾
µ
0.6 * 10‾³ -6
Sотв = ‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾ 6 = 1,5 * 10 м²
1
Допустимая площадь отверстия в тормозной магистрали соответствует
-6
S = 1,5 * 10 м²
Задача № 6.
Кинематическая схема подъёмного устройства кузова автомобиля самосвала КАМАЗ – 5511 (представлена на рис. 7), гидравлическая схема на (рис. 8).
Определение величины давления масла в магистрали, необходимое для разгрузки полностью загруженного автомобиля:
Максимальная масса перевозимого груза м = 13000 кг.
Усилие необходимое для выдвижения первого звена гидроцилиндра F1 = 110,7 кН
Давление масла в магистрали
F
Р = ‾‾‾‾‾‾
S
где F – усилие в гидроцилиндре
S – площадь его сечения
110,7 * π
Р = ‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾ -6 = 1,56 МПа
π * 95² 10
для подъёма платформы, при помощи переключателя ток проходит через обмотки электроклапанов, магнитопроводы которых перемещаясь открывают клапаны. Воздух из ресивера подаётся к пневмокамерам крана управления. Масло из крана управления поступает по трубкам в гидроцилиндр. Под действием давления масла звенья гидроцилиндра последовательно выдвигаются поднимая платформу. По мере подъёма платформы гидроцилиндр наклоняется; при достижении максимального угла подъёма корпус гидроцилиндра нажимает на регулировочный винт клапана ограничения подъёма платформы, и масло через клапан сливается в бак. Подъём платформы прекращается.
Задача № 8.
Усилие Fм, которое необходимо приложить к малому поршню гидравлического подъёмника для подъёма автомобиля массы m = 7080 кг => F = SP
πD²
S = ‾‾‾‾‾‾‾‾
4
V = Lм * Sм = Lδ * Sδ =>
Lδ * Sδ Lδ * Dδ²
Lм = ‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾ = ‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾
Sм Dм²
-6
1* 450² * 10
Lм = ‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾-6 = 258 (м)
28² * 10
Fδ = mq = 7080 * 9,8 = 69384 (Н)
πDδ²
Fδ = ‾‾‾‾‾‾‾‾ * P = mq
4
4mq 4 * 7080 * 9,8 6
P = ‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾ = ‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾-6 = 4,3 * 10 Па
πDδ² 3,14 * 450² * 10
6
Р 4,13 * 10 6
Рн = ‾‾‾‾‾‾ = ‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾ = 5,2 * 10
ŋ 0,85
-6
πDм² 3,14 * 28² * 10 6
Fм = ‾‾‾‾‾‾‾‾ * Pн = ‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾ * 5,2 * 10 = 1270 (Н)
4 4
Задача № 9.
d = 19мм. – диаметр главного цилиндра гидравлического привода сцепления автомобиля ВАЗ.
H = 35мм. – ход толкателя поршня главного цилиндра.
Vгл. = Vраб
πd²гл πd²раб
V = h * s = h ‾‾‾‾‾‾ = h ‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾
S 4 4
h * d²гл
d²раб = ‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾
hр
h * d²гл
dраб = ‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾
hр
dраб = 19мм.
Задача № 10.
Дано:
L = 20м
G = 0,006 м³/с
Q = 810кг/м³ - 4
V = 0,025 * 10
d = 0,03м
определить необходимое давление и мощность. Местными гидравлическими сопротивлениями пренебречь.
Получая мощность насоса:
N = PНQ
Давление насоса должно быть не меньше, чем величина потери давления по длине трубопровода.
Выясним характер движения жидкости.
V d
Rе = ‾‾‾‾‾‾ критерий Рейнольдса
ν
Q
V = ‾‾‾‾‾‾
S
Q * d Q * d * 4 4 Q
Rе = ‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾ = ‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾ = ‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾
ν * S ν * πd² ν * πd
Rе = 101910 2300, значит характер течения турбулентный, следовательно
L Q -0,25 -2
= h ‾‾‾‾‾‾ * ‾‾‾‾‾‾‾ ; h = 0,315 Rе = 1,76 * 10
d 2
-2 20 810 * 8,5²
= 1,76 * 10 ‾‾‾‾‾‾‾‾‾ -2 * ‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾ = 343341 (Па) 0,34 МПа
3 * 10 2
Мощность насоса:
6 -3
N = PQ = 0,34 *10 * 6 * 10 = 180Вт
Задача № 11.
Определение скорости перемещения поршня гидравлического амортизатора автомобиля вверх.
Согласно условию трением между поршнем и корпусом амортизатора пренебречь.
Отверстия в поршне рассматривать как внешние цилиндрические насадки.
Из формулы расхода жидкости, скорость перемещения поршня Vп определяется как:
Qотв
Vn = ‾‾‾‾‾‾
Sn
где Qотв – расход гидравлики через отверстия в поршне
Sn – диаметр поршня;
Qотв = µ * Sотв
где - перепад давления 6
Ратм - атмосферное давление, Ратм = 0,1 * 10 МПа
µ - коэффициент = 0,9 * 10³ кг/м³ - плотность гидравлики
µ * Sотв Sn – Ратм)
Vп = ‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾ ;
Sn
-6
0,82 * 5,65 * 10 * (
Vп = ‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾ = 0,19 м/с
2,12 * 10‾³
Скорость поршня
Vп = 0,19 м/с
π * 0,052²
Sn = ‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾ = 2,12 * 10‾³ м²;
4
π * 0,0012² -6
Sотв = 5 * ‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾ = 5,65 * 10 м²;
4
Страницы: 1, 2
